Az aggregátum nagyon fontos hatással van a castables teljesítményére, és az aggregátum típusának a castables teljesítményére gyakorolt hatása nagy jelentőséggel bír a tűzálló anyagok élettartamának javításában és a tűzálló anyagok költségeinek csökkentésében. Ebben a cikkben a kissé magas fokú alumínium-oxid-aggregátum vagy akár a barna corund-aggregátum helyettesítésének szempontjából a 86- fokozatú homogenizált alumínium-oxid-aggregátummal a különféle alumínium-oxid-aggregátumok hatása az alumínium és a magnézium-cementkötési rendszerrel történő magnézium-anyagok felhasználásával, míg a szolgaszálak és a frissített anyaggal összehasonlítják a szolgastagokat, és a frissítőkkel és a frissített anyagokkal összehasonlítják a szolgastagokat, és a frissítőkkel és a frissített anyagokkal összehasonlítják a szolgaszekrényeket és a frissítést. Az indukciós kemence salak-rezisztens tesztelése és a SLAG és a tűzálló anyag reakciójának elemzésének elemzésére a SLAG és a tűzálló anyag reakciójának elemzésére kombinálva a SLAG és a tűzálló anyag reakciójának elemzése. A homogenizált bauxit-alapú alumínium-magnesium-castables-os slag-eróziós mechanizmus nagy jelentőséggel bír a homogenizált bauxit teljesítmény előnyeinek megértésében, valamint annak felhasználási körében.
Nyersanyagok a teszteléshez
Tests were conducted with homogenised bauxite (particle sizes 5~3mm, 3~1mm, 1~0mm), rotary kiln bauxite (particle sizes 5~3mm, 3~1mm, 1~0mm), inverted flame kiln bauxite (particle sizes 5~3mm, 3~1mm, 1 ~ 0 mm) és barna corundum (részecskeméretek 5 ~ 3mm, 3 ~ 1 mm, 1 ~ {0} mm) aggregátumként. A barna corund bírságokat, magnézium -bírságokat, Secar71 cementet, aktivált -AL2O3 mikropowder -t, valamint az Elkemsio2 mikropowder -t használtuk mátrixként, és nátrium -tripolyfoszfátot és nátrium -hexametafoszfátot használtunk vízcsökkentő szerekként. A tesztekben felhasznált alapanyagok kémiai összetételét az 1. táblázat tartalmazza.
1. táblázat A nyersanyagok fő kémiai összetétele (WT%)
Minta előkészítés
A tesztkészítményeket a 2. táblázat mutatja. A nyersanyagokat a vizsgálati képlet szerint lemértük, megfelelő mennyiségű vízzel adtuk hozzá, és teljesen keverjük, majd a rezgést 40 × 40 × 160 mm hosszú csíkmintává alakítottuk, majd az öntött mintát eltávolítottuk a penészből, miután szobahőmérsékleten 24 órán át tartottuk, majd a kemencében 24 órán át szárítottuk 110 fokon. Végül a sült mintát egy CSL magas hőmérsékletű szinterelő kemencébe helyeztük hőkezelés céljából 1100 fokos és 1600 fokos 3 órás fokon. Az öntött mintákat a sütőben 110 fokos 24 órán át szárítottuk, és végül a sült mintákat a CSL magas hőmérsékletű szinterelő kemencébe helyeztük hőkezelés céljából 1100 és 1600 fokos 3 órán át. Miután a kemence hőmérséklete szobahőmérsékletre lehűlt, a mintákat eltávolítottuk és elvégeztük a teljesítményteszteket.
2. táblázat Tesztelők (WT%)
Kísérleti teljesítményteszt
(1) Szobahőmérsékleti fizikai tulajdonságok
A GB/T 2997-2000, GB/T 5072-2008, GB/T 3001-2000, GB/T 5988-2004, a szárított minta után a szobahőmérséklet -hőmérsékleti kompressziós szilárdság, a szobahőmérséklet -hőmérsékleti erőfeszítések sebességét és a vonalváltás sebességének sebességét, a szobahőmérséklet -hőmérsékleti kompressziós szilárdság, illetve a sűrűség látszólagos porozitása szerint a GB/T {3}}.
(2) Hő sokk ellenállás
A három órás 1100 fokos hőkezelés utáni mintát 1100 fokra (légköri légkörben) előmelegített elektromos kemencébe helyezzük, miután 30 percig tartják, a mintát eltávolítják, és gyorsan belemerülnek a keringő vízbe, ezután a mintát 5 perc alatt levegőbe helyezik. A tesztet háromszor megismételjük, és a teszt végén a termikus sokk stabilitását a minta törése alapján, a vízhűtés utáni 1100 fokos 3-szoros vagy a maradék szilárdság alapján értékelik.
(3) salak ellenállás
Az indukciós kemence módszert használják a minta salak -ellenállásának kiértékelésére, a teszt beállításának vázlatos diagramját az 1. ábra mutatja. A hosszú mintát a 24 órás 11 0 fokos szárítás után a kereszteződésbe öntjük, és az indukciós kemencébe töltik. Az öntött tégelyt a 2. ábra mutatja. A dinamikus indukciós kemence salak -ellenállási teszt lépései a következők: Először, először kb. n (Cao)/n (sio2) =4. 56. Amikor az acéldarabot teljesen megolvasztják a salakkal, az időzítést elindítják, a hőmérsékletet 1600 fokos hőmérsékleten szabályozzák, és a kemencét 0,5 óra elteltével leállítják. Miután a teszt befejeződött, egy hosszú mintát öntünk a tégelybe, és azt 110 fokon szárítják 24 órán át, majd a mintát az indukciós kemencébe öntik, amint azt a 2. ábra mutatja. Az eróziós területet (vagy az eróziós sebességet) és a penetrációs területet használtuk a minta eróziójának és a minta behatolásának mértékének jellemzésére, ahol a minta eróziós és penetrációs területeit az AdobeAcrobatPro szoftver segítségével elemezték és mértük.
Balra 1 A tégely vázlatos keresztmetszete a salak eróziós teszt után
Jobb 2 kép a tégelyről az öntés utáni szárítás után
3. táblázat A kanálsalak kémiai összetétele (tömeg%)
Az egyes minták eróziójának mélységét a salak -rezisztencia -teszt végén mértük, és kiszámítottuk az eróziós sebességet, valamint a minta eróziós területét és penetrációs területét. Az eróziós sebességet az alábbiak szerint számolják: A 3. ábra a minta oldalirányú diagramját mutatja az indukciós salak eróziója után. Az ábrán látható módon H 0 a minta eredeti magassága, mérje meg a H1 minta maradék magasságát, akkor a minta maximális eróziós mélységét a salak eróziója után H 2=H 0- H1, ahol az eróziós sebességet a következő képlet szerint számolják: a következő képlet szerint:
Hol: υ az eróziós sebesség, mm-h -1; H a minta maximális eróziós mélysége a salak után, mm; t az eróziós idő, h.
3. ábra A minta oldalnézete az indukciós kemence teszt után
Az eróziós területet és a behatolási területet az alábbiak szerint számítják ki: A minta keresztmetszete az indukciós salak erózióját követően a 4. ábra mutatja. Az ábra szerint a minta statisztikai területét először választják ki (a kiválasztott terület megegyezik az összehasonlító minták minden egyes csoportjával, és a szolgaszázakkal szembeni módszer, a szolgaszázak szerint, a szolgaszázakkal, a szolgaszázakkal, a szolgaszázakkal, a szolgaszázakkal, a szolgaszázakkal, a szolgaszázakkal, a szolgaszázakkal, a szolgaszázakkal, a szolgak. az eróziós helyzetet, de ugyanazt a hosszúságot hosszan veszik át a minták csoportja), és megmérik a statisztikai területet. Az S1 eróziós terület és az S2 beszivárgási terület a területen.
4. ábra A minta vázlatos keresztmetszete az indukciós kemence teszt után
Befejez
(1) A különböző alumínium-oxid-aggregátumokat tartalmazó alumínium-magnesium-öntött minták nagy különbséggel bírnak a minták szobahőmérsékleti teljesítményében a generált spinelltartalom különbsége miatt. Az 1600 fokos hőkezelés után a cementhez kötött homogenizált alumínium-alapú alumínium-magnesium-castables, a magas hőmérsékletű kezelés után, a fordított szárnyú kemence alumínium-oxid-adalékanyagokkal összehasonlítva a vonalban nagyobb változási sebességet mutattak, és a mintáknál alacsonyabb volt a hőhatás gyengébb ellenállása.
(2) Az indukciós kemence salak-ellenállási teszten keresztül az eredmények azt mutatják, hogy: cementtel kötött alumínium-magnesium casbilezsek felhasználásával a minták salak-eróziós rezisztenciája 86 fokozatú homogenizált alumínium-oxiddal nem különbözik a 88 fokozatú rotációs Kilem-aluminát és a 88 fokozatú aluminát, de a 88 fokozatú aluminát, de a 88 fokozatú invertált láng aluminát. A homogenizált alumínium -oxid alapú castables minták salak infiltrációja gyengébb.
(3) A homogenizált alumínium-oxid-alapú alumínium-magnesium costables nagy repedéseket generál az aggregátum körül a forró felület közelében, a salakmaratás után, ami kedvezőtlen a minták salak penetrációs rezisztenciájához.
(4) A mikroszerkezet -elemzéssel és a háromféle alumínium -oxid -aggregátum és salak közötti reakció termodinamikai szimulációs eredményeivel kombinálva azt a következtetést vonható le, hogy A mátrix és a salak a spinel közvetlen szolubilizációja a salakba.